Samtang ang mga nasud sa tibuuk kalibutan naghatag ug dakong importansya sa pagkonserba sa enerhiya ug pagkunhod sa emisyon, ang pag-uswag sa lunsay nga electric bag-ong mga salakyanan sa enerhiya nahimong uso. Gawas pa sa pasundayag sa baterya, ang kalidad sa lawas usa usab ka hinungdanon nga hinungdan nga nakaapekto sa pagmaneho sa bag-ong mga salakyanan sa enerhiya. Ang pagpasiugda sa pag-uswag sa gaan nga mga istruktura sa lawas sa awto ug taas nga kalidad nga mga koneksyon mahimo’g mapaayo ang komprehensibo nga hanay sa pagmaneho sa mga de-koryenteng salakyanan pinaagi sa pagkunhod sa gibug-aton sa tibuuk nga salakyanan kutob sa mahimo samtang gisiguro ang kusog ug kaluwasan nga nahimo sa awto. Sa mga termino sa lightweighting sa mga awto, ang steel-aluminum hybrid nga lawas nagkonsiderar sa kalig-on ug pagkunhod sa gibug-aton sa lawas, nahimong usa ka importante nga paagi aron makab-ot ang lightweighting sa lawas.
Ang tradisyonal nga pamaagi sa koneksyon alang sa pagkonektar sa mga aluminum alloy adunay dili maayo nga performance sa koneksyon ug ubos nga kasaligan. Ang self-piercing riveting, isip usa ka bag-ong teknolohiya sa koneksyon, kaylap nga gigamit sa industriya sa automotive ug industriya sa paghimo sa aerospace tungod sa hingpit nga bentaha niini sa pagkonektar sa mga light alloy ug composite nga mga materyales. Sa bag-ohay nga mga tuig, China domestic mga eskolar nga nagpahigayon may kalabutan research sa-sa-kaugalingon piercing riveting teknolohiya ug gitun-an ang mga epekto sa lain-laing mga pamaagi sa kainit pagtambal sa performance sa TA1 industriyal nga lunsay nga titanium-sa-kaugalingon pagpatusok riveted lutahan. Nakaplagan nga ang annealing ug quenching heat treatment nga mga pamaagi nagpalambo sa static nga kalig-on sa TA1 nga industriyal nga puro titanium self-piercing riveted joints. Ang mekanismo sa pagporma sa hiniusa nga naobserbahan ug gisusi gikan sa panan-aw sa pag-agos sa materyal, ug ang hiniusa nga kalidad gisusi base niini. Pinaagi sa mga pagsulay sa metallographic, nakit-an nga ang dako nga lugar nga deformasyon sa plastik gipino ngadto sa usa ka istruktura sa fiber nga adunay usa ka piho nga kalagmitan, nga nagpasiugda sa pag-uswag sa stress sa ani ug kusog sa kakapoy sa hiniusa.
Ang labaw nga panukiduki nag-una nga naka-focus sa mekanikal nga mga kabtangan sa mga lutahan human sa riveting sa aluminum subong nga mga palid. Sa aktuwal nga riveting nga produksiyon sa mga lawas sa sakyanan, ang mga liki sa riveted joints sa aluminum alloy extruded profiles, ilabi na ang high-strength aluminum alloys nga adunay taas nga alloying element content, sama sa 6082 aluminum alloy, mao ang mga importanteng hinungdan nga nagpugong sa paggamit niini nga proseso sa lawas sa sakyanan. Sa parehas nga oras, ang mga pagtugot sa porma ug posisyon sa mga extruded nga profile nga gigamit sa lawas sa awto, sama sa pagyukbo ug pag-twist, direkta nga nakaapekto sa asembliya ug paggamit sa mga profile, ug gitino usab ang katukma sa sukat sa sunud nga lawas sa awto. Aron makontrol ang bending ug twisting sa mga profile ug masiguro ang dimensional nga katukma sa mga profile, dugang pa sa die structure, ang outlet nga temperatura sa mga profile ug ang online quenching speed mao ang labing importante nga mga hinungdan sa pag-impluwensya. Kon mas taas ang temperatura sa outlet ug mas paspas ang pagpalong sa gikusgon, mas dako ang bending ug twisting degree sa mga profile. Alang sa mga profile sa aluminyo nga haluang metal alang sa mga lawas sa awto, gikinahanglan aron masiguro ang katukma sa sukat sa mga profile ug masiguro nga ang riveting sa haluang metal dili liki. Ang pinakasimple nga paagi aron ma-optimize ang dimensional nga katukma ug riveting cracking performance sa alloy mao ang pagkontrolar sa cracking pinaagi sa pag-optimize sa temperatura sa pagpainit ug proseso sa pagkatigulang sa mga extruded rods samtang gitipigan ang materyal nga komposisyon, die structure, extrusion speed, ug quenching speed nga wala mausab. Alang sa 6082 aluminum alloy, ubos sa premise nga ang ubang mga kondisyon sa proseso nagpabilin nga wala mausab, mas taas ang temperatura sa extrusion, mas mabaw ang coarse-grained layer, apan mas dako ang deformation sa profile human sa quenching.
Kini nga papel nagkuha sa 6082 aluminum alloy nga adunay parehas nga komposisyon sama sa research object, naggamit sa lain-laing mga extrusion temperature ug lain-laing mga proseso sa pagkatigulang aron sa pag-andam sa mga sample sa lain-laing mga estado, ug pagtimbang-timbang sa mga epekto sa extrusion temperature ug aging state sa riveting test pinaagi sa riveting tests. Pinasukad sa pasiuna nga mga resulta, ang kamalaumon nga proseso sa pagkatigulang dugang nga determinado nga maghatag giya alang sa sunud nga paghimo sa 6082 aluminum alloy body extrusion profile.
1 Mga eksperimento nga materyales ug pamaagi
Sama sa gipakita sa Table 1, ang 6082 aluminum alloy natunaw ug giandam ngadto sa usa ka round ingot pinaagi sa semi-continuous casting. Unya, human sa homogenization kainit nga pagtambal, ang ingot gipainit sa lain-laing mga temperatura ug extruded ngadto sa usa ka profile sa usa ka 2200 t extruder. Ang profile wall gibag-on mao ang 2.5 mm, ang extrusion barrel temperatura mao ang 440±10 ℃, ang extrusion mamatay temperatura mao ang 470±10 ℃, ang extrusion speed mao ang 2.3±0.2 mm/s, ug ang profile quenching pamaagi mao ang kusog nga hangin makapabugnaw. Sumala sa temperatura sa pagpainit, ang mga sample giihap 1 hangtod 3, diin ang sample 1 adunay labing ubos nga temperatura sa pagpainit, ug ang katugbang nga temperatura sa billet mao ang 470 ± 5 ℃, ang katugbang nga temperatura sa billet sa sample 2 mao ang 485 ± 5 ℃, ug ang temperatura sa sample 3 mao ang labing kataas, ug ang katugbang nga temperatura sa billet mao ang 500 ± 5 ℃.
Talaan 1 Gisukod nga kemikal nga komposisyon sa test alloy (mass fraction/%)
Ubos sa kahimtang nga ang ubang mga proseso lantugi sama sa materyal nga komposisyon, mamatay nga gambalay, extrusion speed, quenching speed nagpabilin nga wala mausab, sa ibabaw sa No. 1 ngadto sa 3 samples nga nakuha pinaagi sa pag-adjust sa extrusion pagpainit temperatura mga tigulang sa usa ka kahon-type nga resistensya hudno, ug ang nag-edad nga sistema mao ang 180 ℃/6 h ug 190 ℃/6 h. Pagkahuman sa pagkakabukod, sila gipabugnaw sa hangin, ug dayon gi-rivete aron mahibal-an ang impluwensya sa lainlaing mga temperatura sa extrusion ug mga estado sa pagkatigulang sa riveting test. Ang riveting test naggamit sa 2.5 mm nga gibag-on nga 6082 nga haluang metal nga adunay lainlaing mga temperatura sa extrusion ug lainlaing mga sistema sa pagkatigulang ingon sa ilawom nga plato, ug ang 1.4 mm nga gibag-on nga 5754-O nga haluang metal ingon ang taas nga plato alang sa pagsulay sa riveting sa SPR. Ang riveting die mao ang M260238, ug ang rivet mao ang C5.3 × 6.0 H0. Dugang pa, aron mas matino ang kamalaumon nga proseso sa pagkatigulang, sumala sa impluwensya sa temperatura sa extrusion ug estado sa pagkatigulang sa riveting cracking, gipili ang plato sa labing kamalaumon nga temperatura sa extrusion, ug dayon pagtratar sa lainlaing mga temperatura ug lainlaing mga panahon sa pagkatigulang aron tun-an ang impluwensya sa sistema sa pagkatigulang sa riveting cracking, aron sa katapusan makumpirma ang kamalaumon nga sistema sa pagkatigulang. Ang usa ka high-power microscope gigamit sa pag-obserbar sa microstructure sa materyal sa lain-laing mga extrusion temperatura, usa ka MTS-SANS CMT5000 series microcomputer-controlled electronic universal testing machine gigamit sa pagsulay sa mekanikal nga mga kabtangan, ug ang usa ka ubos nga gahum mikroskopyo gigamit sa pag-obserbar sa riveted mga lutahan human sa riveting sa lain-laing mga estado.
2 Mga resulta sa eksperimento ug panaghisgot
2.1 Epekto sa extrusion temperatura ug pagkatigulang nga kahimtang sa riveting cracking
Ang sampling gikuha ubay sa cross section sa extruded profile. Human sa bagis nga paggaling, maayong paggaling ug pagpasinaw gamit ang papel de liha, ang sample gi-corroded sa 10% NaOH sulod sa 8 minutos, ug ang itom nga corrosion nga produkto gipahiran sa nitric acid. Ang coarse grain layer sa sample nakita sa usa ka high-power microscope, nga nahimutang sa ibabaw sa gawas sa rivet buckle sa gituyo nga riveting nga posisyon, sama sa gipakita sa Figure 1. Ang kasagaran nga coarse grain layer giladmon sa sample No. 1 mao ang 352 μm, ang kasagaran nga coarse grain layer giladmon sa sample No. sample No. 3 kay 31 μm . Ang kalainan sa giladmon sa coarse grain layer nag-una tungod sa lain-laing mga extrusion temperatura. Kon mas taas ang temperatura sa extrusion, mas ubos ang deformation resistance sa 6082 alloy, mas gamay ang deformation energy storage nga namugna sa friction tali sa alloy ug extrusion die (ilabi na ang die working belt), ug mas gamay ang recrystallization driving force. Busa, ang ibabaw nga coarse grain layer mas mabaw; ang pagpaubos sa temperatura sa extrusion, mas dako ang deformation nga pagsukol, mas dako ang deformation nga pagtipig sa enerhiya, mas sayon ang pag-recrystallize, ug mas lawom ang coarse grain layer. Alang sa 6082 alloy, ang mekanismo sa coarse grain recrystallization mao ang secondary recrystallization.
(a) Modelo 1
(b) Modelo 2
(c) Modelo 3
Figure 1 Gibag-on sa coarse grain layer sa extruded profiles pinaagi sa lain-laing mga proseso
Ang mga sample 1 ngadto sa 3 nga giandam sa lain-laing mga extrusion temperatura mao ang mga tigulang sa 180 ℃/6 h ug 190 ℃/6 h, sa tinagsa. Ang mekanikal nga mga kabtangan sa sample 2 human sa duha ka proseso sa pagkatigulang gipakita sa Talaan 2. Ubos sa duha ka mga sistema sa pagkatigulang, ang kusog sa ani ug kusog nga tensile sa sample sa 180 ℃ / 6 h mas taas kay sa mga sa 190 ℃ / 6 h, samtang ang elongation sa duha dili kaayo lahi, nga nagpakita nga ang 190 ℃ / 6 h usa ka over-aging nga pagtambal. Tungod kay ang mekanikal nga mga kabtangan sa 6 nga serye nga aluminum alloy nag-usab-usab pag-ayo sa pagbag-o sa proseso sa pagkatigulang sa ubos nga pagkatigulang nga estado, kini dili maayo sa kalig-on sa proseso sa produksyon sa profile ug sa pagkontrol sa kalidad sa riveting. Busa, dili angay nga gamiton ang ubos nga pagkatigulang nga kahimtang aron makahimo og mga profile sa lawas.
Talaan 2 Mga mekanikal nga kabtangan sa sample No. 2 ubos sa duha ka sistema sa pagkatigulang
Ang dagway sa test piece human sa riveting gipakita sa Figure 2. Sa diha nga ang No. 1 sample nga adunay mas lawom nga coarse-grained layer kay riveted sa peak aging state, ang ubos nga nawong sa rivet adunay dayag nga orange peel ug mga liki nga makita sa mata, sama sa gipakita sa Figure 2a. Tungod sa dili managsama nga oryentasyon sa sulod sa mga lugas, ang deformation degree mahimong dili patas sa panahon sa deformation, nga mahimong usa ka dili patas nga nawong. Sa diha nga ang mga lugas mao ang coarse, ang unevenness sa nawong mahimong mas dako, nga nagporma sa usa ka orange panit panghitabo nga makita sa hubo mata. Sa diha nga ang No. 3 nga sample nga adunay usa ka mabaw nga coarse-grained layer nga giandam pinaagi sa pagdugang sa extrusion nga temperatura nga riveted sa peak aging state, ang ubos nga nawong sa rivet medyo hapsay, ug ang cracking gipugngan sa usa ka gidak-on, nga makita lamang ubos sa microscope magnification, ingon sa gipakita sa Figure 2b. Sa diha nga ang No. 3 nga sample anaa sa sobra nga pagkatigulang nga kahimtang, walay cracking nga nakita ubos sa mikroskopyo magnification, sama sa gipakita sa Figure 2c.
(a) Mga liki nga makita sa hubo nga mata
(b) Gamay nga mga liki nga makita ubos sa mikroskopyo
(c) Walay mga liki
Figure 2 Nagkalainlain nga ang-ang sa cracking pagkahuman sa riveting
Ang nawong pagkahuman sa riveting kasagaran sa tulo ka mga estado, nga mao, ang mga liki nga makita sa hubo nga mata (gimarkahan nga "×"), gamay nga mga liki nga makita sa ilawom sa pagpadako sa mikroskopyo (gimarkahan nga "△"), ug walay mga liki (gimarkahan nga "○"). Ang riveting morphology nga mga resulta sa labaw sa tulo ka mga sample sa estado ubos sa duha ka mga sistema sa pagkatigulang gipakita sa Table 3. Makita nga kung ang proseso sa pagkatigulang kanunay, ang riveting cracking performance sa specimen nga adunay mas taas nga extrusion temperature ug thinner coarse grain layer mas maayo kaysa sa specimen nga adunay mas lawom nga coarse grain layer; kung ang coarse grain layer kanunay, ang riveting cracking performance sa sobra nga pagkatigulang nga estado mas maayo kaysa sa peak aging state.
Table 3 Riveting dagway sa mga sample 1 ngadto sa 3 ubos sa duha ka sistema sa proseso
Ang mga epekto sa grain morphology ug aging state sa axial compression cracking behavior sa mga profile gitun-an. Ang kahimtang sa stress sa materyal sa panahon sa axial compression nahiuyon sa pagpatusok sa kaugalingon nga riveting. Ang pagtuon nakit-an nga ang mga liki naggikan sa mga utlanan sa lugas, ug ang mekanismo sa pag-crack sa Al-Mg-Si alloy gipasabut sa pormula.
Ang σapp mao ang stress nga gigamit sa kristal. Kung nag-crack, ang σapp parehas sa tinuud nga kantidad sa stress nga katumbas sa kusog nga tensile; Ang σa0 mao ang pagsukol sa mga precipitates sa panahon sa intracrystalline sliding; Ang Φ mao ang stress concentration coefficient, nga may kalabutan sa grain size d ug sa slip width p.
Kung itandi sa recrystallization, ang fibrous nga istruktura sa lugas mas maayo sa pagdili sa cracking. Ang nag-unang rason mao nga ang grain gidak-on d mao ang kamahinungdanon pagkunhod tungod sa grain refinement, nga epektibo nga pagpakunhod sa stress konsentrasyon factor Φ sa grain utlanan, sa ingon makapugong cracking. Kung itandi sa fibrous structure, ang stress concentration factor Φ sa recrystallized alloy nga adunay coarse grains maoy mga 10 ka pilo kay sa kanhi.
Kung itandi sa peak nga pagkatigulang, ang sobra nga pagkatigulang nga estado labi ka maayo sa pagdili sa pag-crack, nga gitino sa lainlaing mga yugto sa pag-ulan sa sulod sa haluang metal. Atol sa peak aging, 20-50 nm 'β (Mg5Si6) phases ang precipitated sa 6082 alloy, uban sa usa ka dako nga gidaghanon sa precipitates ug gagmay nga mga gidak-on; kung ang haluang metal anaa sa sobra nga pagkatigulang, ang gidaghanon sa mga precipitates sa haluang metal mikunhod ug ang gidak-on mahimong mas dako. Ang mga precipitates nga namugna sa panahon sa proseso sa pagkatigulang epektibo nga makapugong sa paglihok sa mga dislokasyon sa sulod sa haluang metal. Ang pinning force niini sa mga dislokasyon nalangkit sa gidak-on ug gidaghanon sa fraction sa precipitate phase. Ang empirical nga pormula mao ang:
f mao ang volume fraction sa precipitate phase; r mao ang gidak-on sa hugna; Ang σa mao ang enerhiya sa interface tali sa hugna ug sa matrix. Ang pormula nagpakita nga kon mas dako ang gidak-on sa precipitate phase ug mas gamay ang volume fraction, mas gamay ang pinning force niini sa mga dislokasyon, mas sayon nga magsugod ang dislokasyon sa alloy, ug ang σa0 sa alloy mokunhod gikan sa peak aging ngadto sa over-aging state. Bisan kung ang σa0 mikunhod, kung ang haluang metal gikan sa kinapungkayan nga pagkatigulang ngadto sa sobra nga pagkatigulang nga kahimtang, ang σapp nga kantidad sa panahon sa pag-crack sa haluang metal mokunhod, nga miresulta sa usa ka mahinungdanon nga pagkunhod sa epektibo nga stress sa utlanan sa lugas (σapp-σa0). Ang epektibo nga tensiyon sa utlanan sa lugas sa sobra nga pagkatigulang mao ang mahitungod sa 1/5 niana sa kinapungkayan nga pagkatigulang, nga mao, dili kaayo kini mabuak sa utlanan sa lugas sa sobra nga pagkatigulang nga estado, nga miresulta sa mas maayo nga riveting performance sa alloy.
2.2 Pag-optimize sa temperatura sa extrusion ug sistema sa proseso sa pagkatigulang
Sumala sa mga resulta sa ibabaw, ang pagdugang sa temperatura sa extrusion makapakunhod sa giladmon sa coarse-grained layer, sa ingon makapugong sa pag-crack sa materyal sa panahon sa proseso sa riveting. Bisan pa, sa ilawom sa premyo sa pipila nga komposisyon sa haluang metal, extrusion mamatay nga istruktura ug proseso sa extrusion, kung ang temperatura sa extrusion labi ka taas, sa usa ka bahin, ang bending ug twisting nga lebel sa profile mosamot sa sunod nga proseso sa pagpalong, nga dili makab-ot ang pagtugot sa gidak-on sa profile sa mga kinahanglanon, ug sa pikas bahin, kini ang hinungdan nga ang haluang metal dali nga masunog sa proseso sa pag-scrap sa panahon sa extrusion. Sa pagkonsiderar sa riveting state, proseso sa gidak-on sa profile, window sa proseso sa produksyon ug uban pang mga hinungdan, ang mas angay nga extrusion nga temperatura alang niini nga alloy dili moubos sa 485 ℃, nga mao, sample No.
Ang mekanikal nga mga kabtangan sa ispesimen No. 2 sa lain-laing mga panahon sa pagkatigulang sa 180 ℃, 185 ℃ ug 190 ℃ gipakita sa Figure 3, nga mao ang kalig-on sa ani, kusog nga tensile ug elongation. Sama sa gipakita sa Figure 3a, ubos sa 180 ℃, ang panahon sa pagkatigulang mouswag gikan sa 6 h ngadto sa 12 h, ug ang abot nga kusog sa materyal dili mokunhod pag-ayo. Ubos sa 185 ℃, samtang ang panahon sa pagkatigulang nagdugang gikan sa 4 ka oras hangtod sa 12 ka oras, ang kusog sa ani una nga nagdugang ug dayon mikunhod, ug ang oras sa pagkatigulang nga katumbas sa labing taas nga kantidad sa kusog mao ang 5-6 ka oras. Ubos sa 190 ℃, samtang nagkadako ang panahon sa pagkatigulang, ang kusog sa ani hinayhinay nga mikunhod. Sa kinatibuk-an, sa tulo ka nag-edad nga mga temperatura, ang pagpaubos sa pagkatigulang nga temperatura, mas taas ang peak nga kusog sa materyal. Ang mga kinaiya sa tensile strength sa Figure 3b nahiuyon sa yield strength sa Figure 3a. Ang elongation sa lain-laing mga temperatura sa pagkatigulang nga gipakita sa Figure 3c anaa sa taliwala sa 14% ug 17%, nga walay klaro nga pagbag-o nga sumbanan. Kini nga eksperimento nagsulay sa kinapungkayan nga pagkatigulang ngadto sa sobra nga pagkatigulang nga yugto, ug tungod sa gagmay nga mga kalainan sa eksperimento, ang sayop sa pagsulay maoy hinungdan nga dili klaro ang sumbanan sa pagbag-o.
Fig.3 Mga mekanikal nga kabtangan sa mga materyales sa lain-laing mga temperatura sa pagkatigulang ug mga panahon sa pagkatigulang
Human sa ibabaw nga pagkatigulang nga pagtambal, ang pag-crack sa riveted joints gisumada sa Table 4. Makita gikan sa Table 4 nga sa pag-uswag sa panahon, ang cracking sa riveted joints gipugngan sa usa ka sukod. Ubos sa kahimtang sa 180 ℃, kung ang panahon sa pagkatigulang molapas sa 10 ka oras, ang hitsura sa riveted joint anaa sa usa ka madawat nga kahimtang, apan dili lig-on. Ubos sa kondisyon sa 185 ℃, human sa pagtigulang sulod sa 7 ka oras, ang hitsura sa riveted joint walay mga liki ug ang estado medyo lig-on. Ubos sa kondisyon sa 190 ℃, ang hitsura sa riveted joint walay mga liki ug ang estado lig-on. Gikan sa mga resulta sa riveting test, makita nga ang riveting performance mas maayo ug mas lig-on kung ang haluang metal anaa sa usa ka sobra nga edad nga estado. Inubanan sa paggamit sa profile sa lawas, ang riveting sa 180 ℃ / 10 ~ 12 h dili maayo sa kalidad nga kalig-on sa proseso sa produksiyon nga kontrolado sa OEM. Aron masiguro ang kalig-on sa riveted joint, ang panahon sa pagkatigulang kinahanglan nga dugang pa, apan ang pag-verify sa panahon sa pagkatigulang magdala ngadto sa pagkunhod sa kahusayan sa produksyon sa profile ug pagtaas sa gasto. Ubos sa kahimtang sa 190 ℃, ang tanan nga mga sampol makatagbo sa mga kinahanglanon sa riveting cracking, apan ang kalig-on sa materyal mikunhod pag-ayo. Sumala sa mga kinahanglanon sa disenyo sa salakyanan, ang kusog sa ani sa 6082 nga haluang metal kinahanglan nga garantiya nga labaw pa sa 270 MPa. Busa, ang pagkatigulang nga temperatura sa 190 ℃ wala makatagbo sa mga kinahanglanon sa materyal nga kusog. Sa parehas nga oras, kung ang kusog sa materyal gamay ra, ang nahabilin nga gibag-on sa ilawom nga plato sa riveted joint gamay ra kaayo. Human sa pagkatigulang sa 190 ℃ / 8 h, ang riveted cross-sectional nga mga kinaiya nagpakita nga ang nahabilin nga gibag-on mao ang 0.26 mm, nga wala makatagbo sa gikinahanglan nga indeks nga ≥0.3 mm, ingon sa gipakita sa Figure 4a. Sa pagkonsiderar sa komprehensibo, ang kamalaumon nga pagkatigulang nga temperatura mao ang 185 ℃. Human sa pagtigulang sulod sa 7 ka oras, ang materyal mahimong lig-on nga makatagbo sa mga kinahanglanon sa riveting, ug ang kalig-on makatagbo sa mga kinahanglanon sa pasundayag. Gikonsiderar ang kalig-on sa produksiyon sa proseso sa riveting sa welding workshop, ang kamalaumon nga oras sa pagkatigulang gisugyot nga matino ingon 8 h. Ang cross-sectional nga mga kinaiya ubos niini nga sistema sa proseso gipakita sa Figure 4b, nga nagtagbo sa interlocking index nga mga kinahanglanon. Ang wala ug tuo nga mga interlock mao ang 0.90 mm ug 0.75 mm, nga nagtagbo sa mga kinahanglanon sa indeks nga ≥0.4 mm, ug ang ubos nga nahabilin nga gibag-on mao ang 0.38 mm.
Talaan 4 Pag-crack sa sample No. 2 sa lain-laing mga temperatura ug lain-laing mga panahon sa pagkatigulang
Fig.4 Ang cross-sectional nga mga kinaiya sa riveted joints sa 6082 bottom plates sa lain-laing mga tigulang nga estado
3 Konklusyon
Ang mas taas nga temperatura sa extrusion sa 6082 aluminum alloy profiles, mas mabaw ang nawong sa coarse-grained layer human sa extrusion. Ang mas mabaw nga coarse-grained layer nga gibag-on epektibo nga makapakunhod sa stress concentration factor sa utlanan sa lugas, sa ingon makapugong sa riveting cracking. Gitino sa eksperimento nga panukiduki nga ang labing kamalaumon nga temperatura sa extrusion dili moubos sa 485 ℃.
Kung ang gibag-on sa coarse-grained layer sa 6082 aluminum alloy profile parehas, ang epektibo nga stress sa utlanan sa lugas sa haluang metal sa sobra nga pagkatigulang nga estado mas ubos kaysa sa peak aging nga estado, ang risgo sa pag-crack sa panahon sa riveting mas gamay, ug ang riveting performance sa alloy mas maayo. Gikonsiderar ang tulo ka mga hinungdan sa riveting stability, riveted joint interlocking value, heat treatment production efficiency ug ekonomikanhong mga benepisyo, ang kamalaumon nga pagkatigulang nga sistema alang sa alloy determinado nga 185 ℃ / 8h.
Oras sa pag-post: Abr-05-2025
